Противодымная защита должна выполняться в соответствии со снип
Перейти к содержимому

Противодымная защита должна выполняться в соответствии со снип

  • автор:

Системы противодымной защиты: устройство, требования, принцип работы

Системы противодымной защиты – это автоматические системы защиты, блокирующие на начальной стадии пожара дальнейшее распространение дымовых газов в смежные помещения из пожарного отсека здания/сооружения, где произошло возгорание, по эвакуационным путям – лестничным клеткам, лифтовым шахтам, включая пожарные лифты, коридорам, фойе, холлам, переходам; а также эффективно удаляющие попавшие/просочившиеся в них дымовые газы; обеспечивающие приток свежего воздуха, взятого извне для обеспечения возможности дыхания людей, покидающих строения.

Даже людям, весьма приблизительно представляющим, чем опасны пожары, как уберечься от них, понятно, что наибольшую опасность при возгорании в помещениях жилых или общественных зданий, на производстве представляет не пламя, жар от открытого огня; а токсичные, едкие летучие продукты.

Они представляют собой взвесь мелких твердых частиц золы, копоти, сажи в воздушно-газовой среде, где многие газы ядовиты для здоровья людей; например, такие, как известный всем угарный газ, связывающий гемоглобин крови в течение 2-3 минут, что приводит к смерти.

Полная статья по теме: Угарный газ и последствия отравлений

Такой плотный поток дыма, очень быстро распространяется по коридорам, лестничным клеткам, переходам зданий, в т.ч. в высотных офисных, торгово-выставочных центрах, многоэтажных жилых домах, затрудняя видимость, не давая дышать людям, покидающим строения, использующим все доступные эвакуационные пути, выходы.

Большинство оборудования элементов активной огнезащиты зданий, различных инженерных, технологических сооружений предназначены для обнаружения очага возгорания как установки АПС, или для локализации, ликвидации как стационарные системы пожаротушения; но они не способны бороться с таким опасным фактором, как дымовой поток, буквально за считанные минуты способный распространиться по всем этажам, отметкам строений, сделав невозможной эвакуацию привычным способом, даже при помощи световых, звуковых пожарных оповещателей установок СОУЭ.

Зачем нужна система противодымной защиты

Зачем нужна система противодымной защиты

Устройство системы

По ГОСТ 12.1.033-81, дающем термины, определения ПБ в системе стандартизации безопасности, противопожарной защитой называется комплекс организационных решений, технических средств, что направлены на исключение воздействия на людей, находящихся в зданиях, дыма, теплового воздействия высокой температуры от очага пожара, токсичных продуктов процесса горения.

Организационная часть этого комплекса мероприятий представляет собой документированные процедуры, необходимые для предприятия, организации, на чьих объектах имеются системы ПДЗ – это приказы, распоряжения, инструкции по эксплуатации оборудования, по действиям дежурного персонала, о назначении ответственных лиц.

Техническое устройство противодымной системы для каждого объекта, если он не является типовым зданием, сооружением массового промышленного или гражданского строительства, конечно, индивидуально; но обычно состоит из следующих элементов:

  • Вентиляторов систем дымоудаления/принудительной подачи, подпора воздуха.
  • Противодымных противопожарных люков, дверей, окон, экранов, штор.
  • Окон, фонарей, фрамуг инсоляции помещений, а также дымовых люков, имеющих побудительный привод с автоматическим пуском на случай возникновения пожара.
  • Клапанов дымоудаления, устройств приема дыма, устанавливаемых на путях эвакуации, в защищаемых помещениях.
  • Клапанов противопожарных дымовых, огнезадерживающих, обратных, универсальных, двойного действия, монтируемых на различных участках систем дымоудаления, принудительной подачи чистого воздуха, общеобменной вентиляции зданий/сооружений разного функционального назначения.
  • Огнестойкие воздуховоды, шахты, магистральные каналы систем дымоудаления.
  • Исполнительные механизмы, контрольно-управляющая аппаратура, приборы, в т.ч. сблокированные с системами АПС, установками тушения пожаров водой, порошком, пеной, газами или огнетушащими аэрозолями.

Требования к установке системы противодымной защиты зданий и сооружений, а также к устройству, составу, созданию таких специализированного вентиляционного оборудования изложены в таких нормативных документах по ПБ:

  • СП 60.13330 «СНиП 41-01-2003*» о вентиляции воздуха, в который с февраля 2017 внесены изменения с дополнительными требованиями к системам ПДЗ.
  • СП 7.13130.2013, о требованиях ПБ к этим системам.

Читайте также:

Методические рекомендации к СП 7.13130.2013

Расчет системы противодымной защиты ведется также на основании следующих норм ПБ, касающихся отдельных элементов, узлов/частей оборудования:

  • НПБ 239-97 – об испытаниях стойкости к открытому огню конструкций шахт, коробов, каналов.
  • НПБ 241-97 – о клапанах противопожарных, применяемых в системах вентиляционного оборудования.
  • НПБ 253-98 – о противопожарных характеристиках вентиляторов систем ПДЗ.
  • НПБ 240-97, определяющий методики сдачи-приемки, проверок таких систем.

Схема подпора и удаления воздуха

Схема подпора и удаления воздуха

Довольно много основополагающих требований к разработке, устройству, принципам построения систем ПДЗ в новостроящихся, реконструируемых объектах изложено в нескольких статьях Федерального закона № 123:

  • Ст. 56 указывает, что система ПДЗ должна обеспечить защиту на эвакуационных путях, в безопасных зонах от вредных факторов на период, необходимый для того, чтобы люди покинули здание, сооружение; или на все время развития, локализации, ликвидации пожара путем устранения продуктов горения, пиролиза.
  • Система ПДЗ обязана иметь несколько эффективных способов защиты: путем использования архитектурно-планировочных, конструктивных решений для устранения быстрого заполнения зданий дымовыми газами; нагнетания избыточного давления/подпора воздуха в пожарных отсеках, отдельных помещениях, лестничных клетках, переходах, тамбур-шлюзах; с помощью оборудования естественной, принудительной противодымной вентиляции для вытяжки продуктов горения, тления.
  • Ст. 85 указывает, что для системы ПДЗ необходим автоматический, дистанционный ручной привод, а объемно-планировочные решения совместно с ней должны предотвратить или ограничить распространение дымовых, токсичных продуктов за пределы, выделенного противопожарными перегородками помещения для возможности безопасной эвакуации.
  • Запрещается применение приточных вентиляционных установок без устройства систем дымоудаления, а также проектирование, монтаж общих систем вентиляции для обслуживания помещений с разными классами пожарной опасности.
  • Автоматический пуск систем ПДЗ должен производиться при срабатывании установок АПС, АУПТ, защищающих здания, строения.
  • Ручной запуск дистанционно – от устройств, устанавливаемых возле выходов из зданий, в диспетчерских, пультовых, пожарных постах. Как правило, это ручные пожарные извещатели, используемые для таких целей.
  • При включении систем ПДЗ обязательно производится автоматическое отключение общеобменных, технологических вентиляционных, кондиционирующих воздух установок.
  • Запрещается одновременная эксплуатация систем ПДЗ и порошковых, газовых, аэрозольных установок пожаротушения.
  • Ст. 138 сообщает об обязательных условиях функционирования, конструктивных особенностях некоторых ключевых элементов систем ПДЗ.
  • Шахты, короба воздуховодов, каналы приточно-вытяжных установок дымоудаления, а также транзитных коллекторов общеобменной вентиляции должны изготавливаться из негорючих материалов, обеспечивая нормативный предел стойкости к огню, в т.ч. за счет проведения огнезащиты конструкций оборудования.
  • То же относится к узлам пересечения таких воздуховодов с противопожарными преградами, ограждающими конструкциями зданий, поэтому для заделки/заполнения проемов, отверстий в этих местах необходимы различные виды огнезащитной штукатурки, базальтового материала.
  • Все разъемные, в т.ч. фланцевые соединения воздуховодов в огнестойком исполнении должны иметь уплотнения только из негорючих материалов.
  • Привода противопожарных клапанов должны управляться как автоматически, так и дистанционно.
  • Противопожарные двери, используемые как элементы системы ПДЗ, должны иметь минимально необходимые параметры сопротивления проницанию дымо-газового потока от очага пожара.
  • Приводы противодымных штор, экранов, занавесов должны управляться как в автоматическом режиме, так и дистанционном ручном варианте пуска.

Принцип работы системы

Системы противодымной защиты зданий и сооружений начинают свою работу после срабатывания пожарных извещателей в составе АПС, АУПТ, получив управляющий сигнал с их приемно-контрольной аппаратуры. После этого приборы управления системы ПДЗ передают сигналы:

  • На отключение установок общеобменной вентиляции, местных технологических отсосов, закрывание огнезадерживающих клапанов для исключения распространения открытого огня по воздуховодам, связывающим, как правило, все этажи зданий, отметки сооружений.
  • На открытие клапанов дымоудаления, дымовых люков, фрамуг, фонарей.
  • Пуск вентиляторов дымоудаления и принудительной подачи чистого воздуха в помещения на путях эвакуации, в лифтовые шахты.

Работа системы ПДЗ обычно продолжается и некоторое время после подавления очага пожара для полной очистки, проветривания помещений от летучих продуктов горения, порошков, газов, огнетушащих аэрозолей после работы соответствующих установок пожаротушения, защищавших помещения, где произошло возгорание.

Стоит задать вопрос, что должна обеспечивать система противодымной защиты , зачем вкладывать в ее создание немалые средства, когда здание зачастую и так уже защищено установками АПС, АУПТ.

Ответ – в случае грамотного проектирования, правильного устройства системы ПДЗ каждый элемент/изделие, выполненные согласно нормам, сертифицированные в установленном порядке, занимают свое место, обеспечивая как безопасность людей в ходе эвакуации или возможность переждать процесс ликвидации пожара в безопасных зонах зданий/сооружений; так и значительное уменьшение материального ущерба за счет резкого снижения количества продуктов горения, способных беспрепятственно распространяться по этажам, помещениям зданий, сооружений.

Испытания и проверка системы

Испытания системы противодымной защиты проводятся после окончания монтажно-наладочных работ. В ходе их выполняются следующие мероприятия:

  • Проверяется соответствие установленного оборудования проектным решениям, согласно спецификациям рабочей документации, наличие сертификатов соответствия ПБ на все изделия, устройства и материалы, использованные в ходе установки всех узлов, выполнения работ по огнезащите металлических конструкций.
  • Производится пуск комплекса системы ПДЗ для проверки исправности оборудования, работоспособности как в целом, так и отдельных узлов/механизмов в автоматическом/дистанционном режиме пуска; соответствия параметрам, заложенным в проекте, выявления недостатков для последующего устранения.
  • Производится проверка проведенной огнезащиты конструкций огнестойких воздуховодов, мест пересечения ими противопожарных преград.

Обслуживание систем

Техническое обслуживание – это обязательное условие для долгосрочной работы, сданной в эксплуатацию системы ПДЗ. Оно проводится на договорных условиях чаще всего предприятием/организацией, производившей монтажно-наладочные работы, на основании требований РД 25.964-90 по графику – ежемесячно и ежеквартально с регистрацией результатов.

Дополнительная информация о правилах технического содержания указана в РД 009-01-96 в 4 разделе, а так же Типовой регламент №4.

Регламент обслуживания систем противодымной защиты

Регламент обслуживания систем противодымной защиты

Руководителям предприятий, организаций следует помнить, что защита объектов от пожаров, обеспечение безопасности людей законодательством возложены на них, в т.ч. необходимость содержания в работоспособном состоянии имеющихся в зданиях, сооружениях систем АПС, противодымной защиты, пожаротушения.

СНиП 21-01-97 от 1998-01-01 Пожарная безопасность зданий и сооружений.

1 РАЗРАБОТАНЫ Государственным Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом комплексных проблем строительных конструкций и сооружений им. В.А.Кучеренко (ЦНИИСК им. Кучеренко), Центром противопожарных исследований и тепловой защиты в строительстве ЦНИИСК (АО «ЦПИТЗС ЦНИИСК»), Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом промышленных зданий и сооружений (АО «ЦНИИпромзданий») и Всероссийским научно-исследовательским институтом противопожарной обороны (ВНИИПО) при участии территориальных органов Государственного пожарного надзора МВД России

2 ВНЕСЕНЫ Управлением технормирования Минстроя России.

3 ПРИНЯТЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ с 1 января 1998 г. постановлением Минстроя России от 13.02.97 г. № 18-7

5 Настоящие строительные нормы и правила представляют собой аутентичный текст Межгосударственных строительных норм МСН 2.02-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»

В СНиП 21-01-97* внесено изменение № 1, принятое постановлением Госстроя России от 3 июня 1999 г. № 41 и введенное в действие с 1 июля 1999 г.

Настоящие нормы и правила разработаны в соответствии с требованиями СНиП 10-01-94, рекомендациями международных организаций по стандартизации и нормированию и являются основополагающим документом комплекса 21 «Пожарная безопасность» Системы нормативных документов в строительстве.

Основными отличиями этого комплекса и настоящих норм и правил от СНиП 2.01.02-85* «Противопожарные нормы» и связанных с ними документов по обеспечению пожарной безопасности в строительстве являются:

приоритетность требований, направленных на обеспечение безопасности людей при пожаре, по сравнению с другими противопожарными требованиями;

применимость противопожарных требований к объектам защиты на стадиях проектирования, строительства и эксплуатации, включая реконструкцию, ремонт и изменение функционального назначения;

изложение главных требований к противопожарной защите зданий и сооружений в форме целей этой защиты;

максимально возможное сокращение описательных требований к средствам и способам обеспечения пожарной безопасности;

существенное развитие классификационной основы противопожарного нормирования для более объективного и дифференцированного учета функционального назначения зданий и сооружений, реакции находящихся в них людей, а также конструкций и материалов, из которых они построены, на возникновение и развитие пожара и для расширения вариантности и повышения адекватности выбора средств и способов противопожарной защиты угрозе пожара.

В настоящих нормах приведены противопожарные требования, подлежащие обязательному соблюдению; в тех случаях, когда предполагается возможность отступления от какого-либо требования, оно излагается с оговоркой «как правило» и с условиями, при которых допускаются отступления.

Опробованные на практике средства и способы обеспечения противопожарных требований, приведенные в настоящих нормах, излагаются в разрабатываемых в настоящее время сводах правил, в первую очередь в СП 21-101 «Обеспечение безопасности людей» и в СП 21-102 «Предотвращение распространения пожара».

Обновление системы нормативных документов в строительстве происходит не одновременно. Многие из действующих СНиП и других нормативных документов содержат противопожарные требования и правила, основанные на положениях СНиП 2.01.02-85. Поэтому при введении в действие настоящих норм установлено, что те положения СНиП 2.01.02-85, на которых основаны требования строительных норм и правил на конкретные виды строительной продукции — здания, сооружения, инженерные системы, конструкции и материалы, продолжают действовать до пересмотра указанных строительных норм и правил.

В переходный период в технической документации на эти виды строительной продукции могут быть одновременно приведены пожарно-технические характеристики, регламентируемые как СНиП 2.01.02-85, так и настоящими нормами.

Не исключается возможность использования документов комплекса 21 и настоящих норм для тех видов продукции, нормы на которые были введены в действие ранее. При этом необходимо учитывать, что как система противопожарной защиты зданий и сооружений, основанная на положениях настоящих норм, так и система, основанная на положениях СНиП 2.01.02-85, должна применяться комплексно для объекта в целом, а не для отдельных его частей или отдельных средств и способов защиты.

Необходимо также отметить, что введение новых стандартов на методы определения пожарно-технических показателей строительной продукции в большинстве случаев позволяет компетентным (аккредитованным в Системе сертификации ГОСТ Р) организациям устанавливать эти показатели в соответствии с классификацией, принятой в СНиП 2.01.02-85.

Настоящие нормы разработаны ЦНИИСК им. Кучеренко (ответственный исполнитель, руководитель темы канд. техн. наук В.Н. Зигерн-Корн), ВНИИПО (ответственный исполнитель д-р. техн. наук И.С. Молчадский), ЦНИИпромзданий (ответственный исполнитель канд. техн. наук Т.Е. Стороженко), ЦПИТЗС ЦНИИСК (ответственный исполнитель канд. техн. наук М.Я. Ройтман) под руководством Управления стандартизации, технического нормирования и сертификации Минстроя России (Г.М. Хорин, Н.Н. Поляков) и Главного управления государственной противопожарной службы МВД России (Е.Е. Кирюханцев, Ю.М. Кондрашин, В.Е. Татаров).

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

1.1 Настоящие нормы и правила устанавливают общие требования противопожарной защиты помещений, зданий и других строительных сооружений (далее — зданий) на всех этапах их создания и эксплуатации, а также пожарно-техническую классификацию зданий, их элементов и частей, помещений, строительных конструкций и материалов.

1.2 Разделы 6, 7 и 8 не распространяются на здания специального назначения (для производства и хранения взрывчатых веществ и средств взрывания, военного назначения, подземные сооружения метрополитенов, горных выработок).

1.3 Нормативная и техническая документация на здания, строительные конструкции, изделия и материалы должна содержать их пожарно-технические характеристики, регламентируемые настоящими нормами.

1.4 Противопожарные нормы и требования системы нормативных документов в строительстве должны основываться на требованиях настоящих норм.

Наряду с настоящими нормами должны соблюдаться противопожарные требования, изложенные в других нормативных документах, утвержденных в установленном порядке.

1.5* Для зданий, на которые отсутствуют противопожарные нормы, а также для зданий класса функциональной пожарной опасности Ф1.3 высотой более 75 м*, зданий других классов функциональной пожарной опасности высотой более 50 м и зданий с числом подземных этажей более одного, а также для особо сложных и уникальных зданий, кроме соблюдения требований настоящих норм, должны быть разработаны технические условия, отражающие специфику их противопожарной защиты, включая комплекс дополнительных инженерно-технических и организационных мероприятий. Указанные технические условия должны быть согласованы с органом управления Государственной противопожарной службы МВД России и с Госстроем России и утверждены заказчиком.

* Здесь и далее, кроме специально оговоренных случаев, высота здания определяется высотой расположения верхнего этажа, не считая верхнего технического этажа, а высота расположения этажа определяется разностью отметок поверхности проезда для пожарных машин и нижней границы открывающегося проема (окна) в наружной стене.

1.6 Разрешение на отступления от требований настоящих норм по конкретным объектам в обоснованных случаях производится Госстроем России при наличии мероприятий, компенсирующих эти отступления, согласованных органом управления Государственной противопожарной службы МВД России.

1.7* При изменении функционального назначения существующих зданий или отдельных помещений в них, а также при изменении объемно-планировочных и конструктивных решений должны применяться действующие нормативные документы в соответствии с новым назначением этих зданий или помещений.

Необходимость приведения существующих зданий в соответствие с настоящими нормами определяется 8.5 СНиП 10-01-94.

2* НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

В настоящих нормах использованы ссылки на следующие нормативные документы:

1. ПРОДОЛЬНАЯ ЗАЩИТА КОРИДОРОВ И ХОЛЛОВ.

1.1. Удаление дыма при пожаре следует проектировать для обеспечения эвакуации людей из помещения здания в начальной стадии пожара, возникшего в одном из помещений:

а) из коридоров или холлов жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91 ; 2.08.01-89; 2.08.02-89; 2.09.02-85*; 2.09.04-87 и 2.11.01-85 (см. приложение 1);

б) из коридоров производственных и административно-бытовых зданий высотой более 26,5 м;

в) из коридоров длиной более 15 м, не имеющих естественного освещения световыми проемами в наружных ограждениях (далее «без естественного освещения») в производственных зданиях категории А, Б и В с числом этажей 2 и более.

Требования не распространяются на коридоры и холлы, если для всех помещений, имеющих двери в этот коридор, проектируется непосредственное удаление дыма.

Допускается проектировать удаление дыма из производственных помещений категории В площадью 200 м 2 и менее через примыкающий коридор.

а) для жилых зданий

Gx = 3420 Bn НД 1,5 ; (1)

б) для общественных, административно-бытовых и производственных зданий

G о = 4300 Bn НД 1,5 Кд ; (2)

В — ширина большей из открываемых створок дверей при выходе из коридора или холла к лестничным клеткам или наружу, м; для жилых зданий на рис. 1 поз. 5 обозначены двери, учитываемые в расчете;

n — коэффициент, зависящий от общей ширины больших створок дверей, В м, открываемых при пожаре из коридора на лестничные клетки или наружу, равный:

при В = 0,6 0,9 1,2 1,8 2,4

для жилых зданий n = 1,0 0,82 0,7 0,51 0,41

для общественных, 1,05 0,91 0,8 0,62 0,5

и производственных зданий

при НД >2,5 м принимать НД = 2,5 м;

КД — коэффициент относительной полноты и продолжительности открывания дверей для выхода из коридора на лестничную клетку или наружу равный 1,0 — при эвакуации 25 чел. и более и 0,8 — при эвакуации менее 25 чел. через одну дверь.

1.3. Удаление дыма из коридоров и холлов следует проектировать системами с искусственным побуждением: к системе допускается присоединять не более двух дымовых шахт.

При расчете системы следует принимать удельный вес дыма 6 Н/м 3 , температуру дыма 300 ° С и поступление воздуха в коридор через открытые двери на лестничную клетку или наружу.

Дымовые клапаны следует размешать на дымовых шахтах под потолком коридора или холла. Допускается присоединение дымовых клапанов к шахтам на ответвлениях, но не более двух ответвлений от шахты на этаже. Радиус действия дымового клапана — 15 м; в одну из сторон допускается принимать 20 м. Длина коридора, обслуживаемого одним дымоприемным устройством не более 30 м.

1.4. Дымовые клапаны следует выбирать по данным заводов изготовителей.

Сведение о дымовых клапанах, имеющих электрический привод для открывания при пожаре и ручной для закрывания, приводятся в табл. 1, рис. 2. Площадь проходного сечения клапана рекомендуется определять по массовой скорости дыма — 7-10 кг/(с. м 2 ).

а) Дымовые клапаны Одесского экспериментального ремонтно-механического завода

Площадь проходного сечения,1 м 2 , не менее

Установочные размеры, мм, не более

Масса, кг, не более

Пределы огнестойкости, ч, не менее

Тип привода для открытия клапана: электрический, автоматический; для закрытия — ручной.

Напряжение сети — 220 вольт; время срабатывания — 1 секунда.

6) Дымовые клапаны КАП-5, (рис. 3) завода Моспромэлектроконструкция Москва, 2-ой Иртышский проезд, тел. завода 462-43-68 и 462-54-29. Проходное сечение клапана 0,2 м 2 .

в) Дымовой клапан этажный для противодымной защиты жилых зданий, предназначенный для автоматического открывания проема в шахте дымоудаления. Разработан институтом ЛЕННИИПРОЕКТ, изготавливается по техническим условиям 401-33-001-88 с основными параметрами:

Площадь проходного сечения не менее; м 2 0,2

габаритные размеры В ´ Н , мм ´ мм 600 ´ 800

Сопротивление закрытого клапана

газопроницанию не менее 1/кг × 1/м 40000

Предел огнестойкости не менее, ч 1,0

Инерционность срабатывания не более, с 15

Закрывание клапана ручное

Клапан состоит из сварного щита с отверстием, которое закрывается крышкой. На щите закреплен электромагнит, стопор, конечный выключатель и ограничитель предельного положения открытой крышки.

Стопор должен надежно удерживать крышку в закрытом положении и освобождать при срабатывании электромагнита. Угол откидывания крышки 45 + 5 град.

Неплотность притворов дымового клапана определяется расходом воздуха, просасываемого через закрытый клапан G к , кг/с — должна приниматься по данным завода-изготовителя, но не должна превышать нормативной величины:

G х = 0,0112 ´ к ´ D Рз)0,5 , (3)

Ак — площадь проходного сечения клапана, м 2 ;

D Рз — разность давлений, Па, по обе стороны клапана.

1.5. Системы с дымовыми шахтами и воздуховодами из стальных листов, выполненных на сварке сплошным плотным швом, следует, как правило, употреблять для производственных, общественных и административно-бытовых зданий; плотность этих шахт и воздуховодов следует учитывать по классу «П»; для жилых зданий применяют шахты из строительных материалов; плотность их должна быть не ниже класса «Н» по СНиП 2.04.05-91 .

D Р1 = КТ( j 1 + j 2 )( v r ) 2 /2 r >, (4)

КТ — поправочный коэффициент для коэффициентов местных сопротивлений, являющийся отношением плотности поступающего в сеть или перемещаемого по ней газа к плотности стандартного воздуха r = 1,2 кг/м 3 . Для дыма, поступающего в дымовой клапан следует принимать с поправкой на загрязненность дыма 1,3; КТ равно 0,66 при температуре газа 300 ° С, 0,55 при 450 ° С и 0,45 при 600 ° С. Температуры соответствуют нормативной величине удельного веса газа 6, 5 и 4 Н/ м 3 или плотности 0,61; 0,51 и 0,41 кг/м 3 ;

j 1 — коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и далее в дымовую шахту, с коленом 90 ° , принимается равным 2,2; для клапанов, образующих при входе в шахту колено под углом 45 ° , рекомендуется принимать j 1 = 1,32;

j 2 — коэффициент сопротивления присоединения дымового клапана к шахте или к ответвлению определяется по расчету; для непосредственного присоединения клапана типа КПДШ к стенке шахты рекомендуется j 2 = 0,3, а для клапана КДП-5 и КЭ-1 j 2 = 0,2 ;

v r — массовая скорость дыма в клапане кг/(м 2 );

r плотность дыма из коридоров и холлов 6/9,81 = 0,61 кг/м 3 .

Коэффициент КТр следует принимать:

при температуре дыма 300 ° С 9,6

Н — потери давления на трение, кг/м3, в стальных воздуховодах при температуре 20 ° С, принимаемые по справочнику [1] для эквивалентного диаметра участка воздуховода или шахты, соответствующие величине скоростного давления, кг/м 2 , найденного по массовой скорости дыма или газов на этом участке воздуховода или шахты.

В табл. 2 приведены значения Н, для наиболее часто встречающихся площадей поперечного сечения дымовых шахт 0,25; 0,35; 0,55 и 0,7 м 2 ;

Кс — коэффициент для воздуховодов из строительных материалов, равный 1,7 для бетона и шлакобетона; 2,1 — для кирпича и 2,7 для шахт со стенками, оштукатуренными по стальной сетке, для стальных воздуховодов Кс = 1; более точные значения могут бить получены по табл. 12, 14 справочника [1];

l — длина, м.

Потери давления на трение

Скоростное давление в воздуховоде или шахте, Па

Потери давления на трение Н кг/м 2 в воздухо водах поперечным сечением, м 2

1.8. Определив общие потери давления на первом участке системы D Р3 = D Р1 ± D Р2 при выбранной площади проходного сечения клапана А м 2 по формуле ( 3 ) определяем расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого клапана на втором этаже (или втором участке системы) G к , кг/с. На основании процентного отношения 100 G к к расчетному расходу дыма G Д по таблице находим увеличение плотности смеси дыма и воздуха (далее «газов») в дымовой шахте, D r э (3 кг/м 3 , на один этаж здания или один участок системы:

D r э = j (100 G к / G Д ) ; (6)

1.9. Определяем плотность газа в устье (верхнем конце) шахты или воздуховода:

r у = 0,61 + D r э ( N в — 1) (7)

и расход газов в устье шахты или воздуховода:

G у = 0,81 G д D r у /(1 — 0,83 D r у ) , (8)

Nв — номер верхнего этажа здания или номер последнего участка системы до вентилятора, на котором установлен дымовой клапан.

1.10. По расходу и скорости газов в устье шахты (рекомендуется принимать не более 15 кг/(с м 2 )) уточняют при необходимости ее поперечное сечение. Затем по формуле (9) определяют коэффициент сопротивления всей дымовой шахты или системы:

j у = 9,6 НшКм l / h Ду + 0,3КТ( N — 1) (9)

и по формуле (10) потери давления в шахте, Па.

D Ру = 0,5( h Д1 + h Ду ) j у + D Р1 + D Р2 , (10)

l — длина шахты или системы, м;

h Д1 , h Ду — динамическое давление, Па, на первом участке и в устье шахты;

D Р1 и D Р2 — потери давления на первом участке и в устье шахты, Па;

КТ = 0,75 — учитывает снижение температуры и увеличение плотности газа;

Нш = Н; Км = Кс — по предыдущему,

N число этажей в здании.

1.11. Потери давления в воздуховодах, присоединяющих дымовую шахту к вентилятору D Рвс и после вентилятора D Рн :

D Рвс или D Рн = 9,6НвКв l в + S j КТ h Д2 , (11)

Нв = Н и Кв = Кс как для формулы (5); КТ принимать 0,75.

l — длина участка воздуховода, присоединяющего шахту к вентилятору или от вентилятора до выхлопа, м;

S j , h д2 — сумма местных сопротивлений до вентилятора и динамическое давление газов на этом участке, Па или соответственно после вентилятора до выпуска в атмосферу.

1.12. Подсосы воздуха через неплотности конструкции шахты и воздуховодов до вентилятора Gп кг/с, определяются по суммарному сопротивлению сети до вентилятора, D Рс = D Ру + D Рв по формулам ( 10 ) и ( 11 ), а дополнительные подсосы воздуха через неплотно закрытые дымовые клапаны учитываются в размере 10 % от расхода воздуха, поступившего в шахту:

Gп = GпсРс l с + G пп Рп l п + 0,1( G у G 1 ); (12)

Gпс — удельный подсос воздуха через неплотности шахты и воздуховодов из стальных листов, соединенных сплошным плотным швом; (такую же плотность могут иметь шахты из монолитного бетона или полых блоков при наличии не более трех уплотненных стыков на этаже) Gпс рекомендуется принимать по таблице 3, по классу П;

G пп — удельный подсос воздуха через неплотности шахт из плит или кирпича и других материалов рекомендуется принимать по табл. 3, по классу Н;

Рп , Рс — периметр, м, внутреннего поперечного сечения шахт и воздуховодов;

l с , l п — длина шахт и воздуховодов из стальных листов и из других материалов, м;

G у , G 1 — расход газов, кг/с, в устье шахты; G у — по формуле (8) и дыма на первом участке сети, где он равен G 1 = G ж или G о , по формулам (1) или (2);

( G у G 1 ) — подсос воздуха через закрытые клапаны, кг/с.

Поступление воздуха через неплотности систем дымоудаления

Отрицательное статическое давление в месте присоединения воздуховодов к вентилятору, Па

Удельный расход воздуха, G пуД, 10 3 кг/(с. м 2 ) внутренней поверхности воздуховода

Примечание : для прямоугольных воздуховодов вводится коэффициент 1,1.

1.13. Общий расход газов перед вентилятором

G сум = G у + G п (13)

по сравнение с ранее рассчитанным расход G у возрос в К = G сум G у раз и, следовательно суммарные потери давления на всасывании возрастут в К1 = (1 + К 2 )/2 раз и составят, Па:

D Рсум = ( D Ру + D Рв1 + D Рнг, (13а)

D Ру и D Рв по формулам (10) и (11) и D Рнг — потери на выброс газов в атмосферу;

Плотность газов перед вентилятором, кг/м 3 .

r сум = G сум /[ G Д /0,61 + ( G сум G Д )/1,2] , (13б)

t сум = (353 — 273 r сум )/ r сум (13в)

1.14. Естественное давление за счет разности удельных весов наружного воздуха и газов D Рес, Па, определяется для теплого периода года (параметры Б) по формуле ( 14 ) и учитывается со знаком минус

D Рес = h ( g н g сг ) + h в ( g н g г ), (14)

h — высота дымовой шахты от оси дымового клапана на первом (нижнем) этаже до оси вентилятора, м;

h в — расстояние по вертикали от оси вентилятора до выпуска газов в атмосферу, м;

g н = 3463/(273 + t н ) — удельный вес наружного воздуха, Н/м 3 ;

t н — температура наружного воздуха в теплый период года ° С;

g сг = 4,9( r в + 0,61) — средний удельный вес газов до вентилятора, Н/м 3 ;

g г = 9,81 r сум — удельный вес газов до вентилятора Н/м 3 ;

r сум — плотность газов перед вентилятором по формуле (13б).

1.15. Потери давления, на которые должна быть рассчитана мощность, потребляемая вентилятором, Па

D Рв = D Рсум D Рес , (15)

где: D Рсум и D Рес — по формулам (13а) и (14).

1.16. Выбор вентилятора по производительности, м 3 /ч, и скорости его вращения определяются расходом по формуле (16)

L в = 3600 Gсум/ r сум , (16)

и по условным потерям давления, приведенным к плотности стандартного воздуха по формуле (16а), Па:

D Рус = 1,2 D Рв/ r в (16а)

1.17. Удаление дыма должно производиться радиальными вентиляторами, пригодными для работы в течение времени, необходимого для эвакуации людей, но не менее 0,75 ч. Специальных вентиляторов для дымоудаления, работающих при температуре газов 300 ° С, промышленность нашей страны не производит. Поэтому пока используются вентиляторы общепромышленного назначения, радиальные, работающие на одном валу с электродвигателями, в том числе крышные радиальные вентиляторы БКР. Выброс дыма в атмосферу следует предусматривать через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих или трудногорючих материалов; допускается выброс на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Следует предусматривать установку обратных клапанов у вентилятора.

Мягкую вставку у вентилятора заказывать из несгораемой ткани, например, из фольгированной стеклоткани ТУ 1721-193-77.

1.18. Для систем удаления дыма из коридоров и холлов применяются вертикальные шахты с установленными на них или на ответвлениях дымовыми клапанами. Если по местным условиям такая система неприемлема и вместо шахты придется применить другой вид коллектора, в частности шахту переменного сечения или с переломами, то расчеты расхода газов, их плотность и потери давления должны быть выполнены поэлементно, за исключением, первого участка, выполняемого по формулам (4) и (5). Далее расчет выполняется в табличной форме (см. пример 3 и табл. 4). В графе 3 табл. 4 записывается расход дыма, в графе 4 — его плотность и в графе 5 — потери давления на первом участке сети. Далее в графе 2 по формуле (3) определяется расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана, суммируется с расходом дыма в графе 3 и определяется плотность газов по формуле (17):

r Г = ( G п-1 + G в )/( G п-1 / r п-1 + G в /1,2), (17)

по формуле (17а) в графе 5 определяются общие потери давления

D Р = D Рп-1 + ( j 3 + j 4 ) G п 2 /(2А 2 r п ). (17а)

В конце расчета в графе 3 получаем общий расход газов, а в графе 5 искомые потери давления в шахте. Дальнейший расчет системы ведется в общем порядке, по формулам (12) — (16а).

В формулах (17) и (17а) приняты следующие обозначения:

G п-1 ; G в — расход газов на предыдущем участке и расход подсасываемого воздуха, кг/с;

r п-1 ; r п — плотность газов на предыдущем и на данном участке, кг/м 3 ;

D Рп-1 ; D Рп — потери давления на предыдущем и данном участке,

j 3 — коэффициент сопротивления проходу у закрытого дымового клапана, принимаемый по справочнику [1] или с поправкой КТ равный 0,23;

j 4 — приведенный коэффициент сопротивления трения по данным, приведенным в формуле (5) и равный 9,6 ´ Н ´ Кс ´ l ´ 1,22/( v 2 ´ r ) ;

l — длина участка воздуховода или шахты, м;

А — площадь поперечного сечения воздуховодов или шахты, м 2 ,

Н , Кс — как для формулы (5).

Пример 1 . Рассчитать противодымную защиту коридоров 12-ти этажного жилого дома в Новгороде; температура наружного воздуха в теплый период года 24,5 ° С параметры Б. Планировка лестнично-лифтового узла А по рис. 1, при ширине большей створки двери поз. 5, 0,6 м. Высота двери 2 м, высота этажа 2,8 м. Шахта из бетона.

Решение. Расход дыма по формуле (1), при коэффициенте = 1:

G ж = 3420 ´ 0,6 ´ 1 ´ 2 1,5 = 5800 кг/ч или 1,61 кг/с.

К установке принимаем дымовые клапаны КДП-5 со свободным проходом 0,2 м 2 . Массовая скорость дыма в клапане 1,61/0,2 = 8,05 кг/(с. м 2 ). Скоростное давление при плотности дыма по п. 1.6 0,61 кг/м 3 равно 8,05 2 /(2 ´ 0,61) = 53,1 Па. Потери давления в клапане, по формуле (4)

D Р1 = 0,66 ´ (1,32 + 0,2) ´ 53,1 = 53,3 Па.

Проектируем дымовую шахту сечением 0,25 м 2 . Массовая скорость в сечении шахты на первом участке 1,61/0,25 = 6,44 кг/(с. м 2 ) при рекомендуемой скорости 7-10 кг/(с./м 2 ). Скоростное давление на первом участке 6,44 2 /1,22 = 34 Па. Общие потери на первом участке с учетом потерь давления на трение по формуле (5) при шахте из бетона Кс = 1,7; D Р3 = 53,3 + 9,6 ´ 0,1 ´ 1,7 ´ 2,8 = 5 8 Па.

Расход воздуха через неплотности дымового клапана на втором этаже, по формуле (3) равен G к = 0,0112 (0,2 ´ 58) 0,5 = 0,038 кг/с.

По п. 1.8 отношение 100 G к / G ж = 100 ´ 0,038/1,61 = 2,36 % и соответствующее ему увеличение плотности смеси газов на один этаж равно D r э = 0,0072 кг/м 3 .

Плотность смеси газов в устье шахты по формуле (7) r у = 0,61 + 0,0072 (12 — 1) = 0,69 кг/м 3 .

Расход газов в устье шахты по формуле (8): G у = 0,81 ´ 1,61 ´ 0,69/(1 — 0,83 ´ 0,69) = 2,11 кг/с или 7600 кг/ч.

Массовая скорость газов в устье шахты 2,11/0,25 = 8,44 кг/(с. м 2 ) и скоростное давление 51,6 Па.

По формуле (9) определяем коэффициент сопротивления шахты, начиная со второго участка до устья: j у = 9,6 ´ 0,1 ´ 1,7 ´ 2,8 ´ 11/51,6 + 0,3 ´ 0,75 ´ 11 = 3,45 и по формуле (10) потери давления в шахте:

D Ру = 0,5 (34 + 51,6) 3,45 + 58 + 9,6 ´ 4 ´ 0,1 + 0,5 ´ 0,75 ´ 51,6 = 229 Па, где учтен также участок присоединения к крышному вентилятору длиной 4 м из листовой стали с местным сопротивлением перехода к патрубку вентилятора j = 0,5.

Подсосы воздуха через неплотности сети по п. 1.12:

G п = 0,0013 ´ 1,1 ´ 2,0 (33,6 + 4) + 0,1 (2,11 — 1,61) = 0,16 кг/с.

Здесь удельные поступления воздуха через неплостности шахты и присоединительного воздуховода приняты по табл. 3, как для воздуховодов класса Н, с поправкой коэффициентом 1,1 на их прямоугольное сечение, поскольку конструкция шахты предусмотрена из бетона.

Общий расход газов составит 2,11 + 0,16 = 2,27 кг/с. Увеличение расхода газов в К = 2,27/2,11 = 1,076 раза по формуле (13а) увеличит потери давления в К1 = (1 + 1,0762 2 )/2 = 1,079 раза. Общие потери при этом на всасывании составят 229 ´ 1,079 = 247 Па.

Плотность газов перед вентилятором, по формуле (13б): r сум = 2,27/[1,61/0,61 + (2,27 — 1,61)/1,2] = 0,71 кг/м 3 .

Температура газов tсум = (353 273 ´ 0,71)/0,71 = 224 ° С.

Естественное давление газов по п. 1.14 при высоте шахты 33,6 м и патрубка 4 м, при удельном весе наружного воздуха в Новгороде 3463/(273 + 24,5) = 11,64 Н/м 3 и газов 0,71 ´ 9,81 = 6,97 Н/м 3 .

D Рес = 33,6[11,64 — (6 + 6,97)0,5] + 4(11,64 — 6,97) = 192 Па.

Потери давления, на которые должна быть рассчитана мощность, потребляемая вентилятором по статическому давлению 247 — 192 = 55 Па.

Параметры, на которые должен быть рассчитан вентилятор: расход — Lв = 2,27/0,71 = 3,2 м 3 /с или 11500 м 3 /ч.

Условное статическое давление 1,2 ´ 55/0,71 = 93 Па.

Принятый к установке радиальный крышный вентилятор ВКР 8.00-01, работающий на одном валу с электродвигателем мощностью 3 кВт при 700 об/м при производительности 11500 куб. м/ч обеспечивает статическое давление 210 Па, т.е. пригоден для рассматриваемой системы.

Пример 2 . Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-ти этажного общественного здания. Коридоры длиной 30 м имеют по 2 выхода на лестничные клетки, через двери, большая створка которых имеет ширину 0,97 м. Высота дверей — 2,5 м, этажей — 3,6 м. Здание расположено в Москве, расчетная температура — 28,5 ° С в теплый период года (параметры Б). В помещениях, примыкающих к каждому коридору, работает не более 65 человек.

Решение. Расход дыма рассчитываем по формуле (2) для двух дверей с коэффициентом (по интерполяции) равным n = 0,62 — 0,14 ´ 0,12/0,6 = 0,592 и коэффициентом КД = 1 — т. к. на каждую дверь, при эвакуации, приходится более 25 человек: G о = 4300 ´ 0,97 ´ 2 ´ 0,592 ´ 2,5 1,5 = 19520 кг/ч или 5,42 кг/с. К установке принимаем 2 клапана КПДШ площадью свободного прохода 0,25 м 2 каждый или всего 0,5 м 2 . Дымовую шахту принимаем того же сечения. Массовая скорость дыма на первом участке шахты и в клапане 5,42/0,5 = 10,84 кг/(с. м 2 ), скоростное давление 96,3 Па.

Потери давления в клапане (4): D Р1 = 2,5 ´ 0,66 ´ 96,3 = 159 Па. Сопротивление трению на первом участке по формуле (5) D Р2 = 9,6 ´ 0,19 ´ 3,6 = 6,6 Па (шахта стальная). Общее сопротивление первого участка D Р1 + D Р2 = 159 + 6,6 = 166 Па.

По п. 1.8 определяем расход воздуха, подсасываемый через неплотности закрытого клапана на втором этаже G к = 0,0112(0,5 ´ 166) 1,5 = 0,102 кг/с. Тогда по формуле (6) D r = y (100 ´ 0,102/5,42) = y (1,9) , следовательно, увеличение плотности газов на один этаж здания по п. 1.8 составляет 0,006 кг/м 3 . Далее по формуле (7) определяем плотность газов в устье шахты r у = 0,61 + 0,006(20 — 1) = 0,72 кг/м 3 и расход газов в устье шахты по формуле (8) G у = 0,81 ´ 5,42 ´ 0,72/(1 — 0,83 ´ 0,72) = 7,86 кг/с.

Массовая скорость в устье шахты 7,86/0,5 = 15,72 кг/(с. м 2 ) больше рекомендуемой максимальной 15 кг/(с. м 2 ), поэтому принимаем шахту сечением 0,7 м 2 , соответственно массовая скорость в устье шахты будет 11,23 кг/(с. м 2 ) и скоростное давление 87,6 Па, а на первом участке массовая скорость 7,74 кг/(с. м 2 ) и скоростное давление 49,1 Па. Потери на трение на первом участке 9,6 ´ 0,09 ´ 1 ´ 3,6 = 3,1 Па и общее сопротивление D Р1 + D Р2 = 159 + 3,1 = 162 Па.

Коэффициент сопротивления всей шахты по формуле (9) составит j у = 9,6 ´ 0,2 ´ 1 ´ 3,6 ´ 19/87,6 + 0,23 ´ 19 = 4,5 , потери давления в шахте по формуле (10) D Ру = 0,5(49,1 + 87,6)4,5 + 162 = 470 Па.

По формуле (11) в воздуховоде диаметром 1000 мм и длиной 12 м, для присоединения шахты к вентилятору, при массовой скорости 7,86/0,785 = 10 кг/(с. м 2 ) и скоростном давлении 69,6 Па с тремя отводами составят 9,6 ´ 0,104 ´ 12 + 3 ´ 0,15 ´ 0,75 ´ 69,6 = 35,5 Па.

Подсосы воздуха через неплотности шахты и присоединительного воздуховода, при разрежении перед вентилятором 470 + 35,5 = 506 Па по формуле (12): G п = 0,0007 ´ 1,1 ´ 1,7 ´ 1 ´ 20 ´ 3,6 + 0,0007 ´ 12 ´ 3,14 + 0,1(7,86 — 5,42) = 0,459 кг/с. Общий расход газов 7,86 + 0,459 = 8,319 кг/с. При этом потери давления на всасывании возрастут в К1 = [1 + (8,319/7,86) 2 ]0,5 = 1,06 раза и составят вместе с потерями давления на выброс газов в атмосферу D Р = 506 ´ 1,06 + 9,6 ´ 0,105 ´ 1 ´ 4 + 1,41 ´ 0,75 ´ 127 = 754 Па; для выброса газов в атмосферу предусмотрен воздуховод диаметром 1 м и длиной 4 м, с конфузором для факельного выброса диаметром 0,86 м.

Плотность выбрасываемых газов по формуле (13б)

r сум = 8,319/[5,42/0,61 + (8,319 — 5,42)/1,2] = 0,73 кг/м 3 и температура газов (353 — 273 ´ 0,73)/0,73 = 210 ° С.

Естественное давление газов при температуре наружного воздуха 28,5 ° С и удельном весе 0,73 ´ 9,81 = 7,16 Н/м 3 по формуле (14):

D Рес = 72[11,49 — (7,16 + 6)0,5] + 4(11,49 — 7,16) = 371 Па.

Потери давления, на которые должна быть рассчитана мощность, потребляемая вентилятором (15) D Рв = 754 — 371 = 383 Па.

Производительность вентилятора (16) L в = 3600 ´ 8,319/0,73 = 29950 м 3 /ч.

Скорость вращения вентилятора определяется указанной выше производительностью и условным давлением D Рв = 1,2 ´ 371/0,73 = 610 Па.

По этим параметрам может быть принят вентилятор Ц4-70 N 10 с электродвигателем на одном валу мощностью 10 кВт, при 725 об/м.

Пример 3 . Рассчитать систему дымоудаления по исходным данным примера 2 с дымовой шахтой с 1-го этажа по 10-й этаж поперечным сечением 0,5 м 2 и с 11-го по 20-й сечением 0,70 м 2 , по п. 1.18, поэлементно.

Потери давления на первом участке принимаем по примеру 2 равным 166 Па. Коэффициент сопротивления трению поэтажного участка шахты с 1-го по 10-й этаж j = 6,6/96,3 + 0,3 ´ 0,66 = 0,27 и потери давления на каждом из этих этажей D Р = 0,27 G 2 /(0,5 2 ´ 2 r ) = 0,54 G 2 / r э . С 11-го этажа по 20-й потери давления на каждом этаже будут определяться D Р = 0,261 G 2 /(0,7 2 ´ 2 r ), где j = 9,6 ´ 0,09 ´ 1 ´ 3,6/49,1 + 0,3 ´ 0,66 = 0,261.

Дальнейшие расчеты сведены в табл. 4, составленную по п. 1.18.

Расход воздуха через неплотности клапанов 2-го-20-го этажей, кг/с

Расход дыма или смеси его с воздухом, кг/с

Плотность дыма или смеси его с воздухом, кг/м 3

Потери давления на участка сети воздуховодов Па

СНиП 2.04.05-91. Противодымная защита при пожаре и вентиляция подземных стоянок легковых автомобилей (31615)

Рекомендовано к изданию решением секции Технического Совета АО Промстройпроект.

Пособие 15.91 к СНиП 2.04.05-91* (Далее СНиП). «Противодымная защита при пожаре и вентиляция стоянок легковых автомобилей» разработано институтом Промстройпроект (канд. техн. наук Б.В.Баркалов) с использованием материалов АО Моспроект 1 (инж. Г.И.Стомахина).

В «Пособии» рассмотрены вопросы проектирования противодымной защиты и вентиляции 1-5-этажных подземных стоянок легковых автомобилей для г.Москвы.

В «Пособии» не рассматриваются вопросы проектирования стоянок легковых автомобилей с двигателями, работающими на сжатом природном и сжиженном газе.

«Пособие» согласовано Московской Государственной вневедомственной экспертизой (N МГЭ-298 от 22.05.95), а также Управлением Государственной противопожарной службой ГУВД г. Москвы (N 25/8/509 от 24.02.95).

«Пособие» предназначено для специалистов в области отопления и вентиляции.

ПЕРЕЧЕНЬ ПОСОБИЙ к СНиП 2.04.05-91 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»

1.91. Расход и распределение приточного воздуха

2.91. Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещения

3.91. Вентиляторные установки

4.91. Противодымная защита при пожаре

5.91. Размещение вентиляционного оборудования

6.91. Огнестойкие воздуховоды

7.91. Схемы прокладки воздуховодов в зданиях

8.91. Численность персонала по эксплуатации систем отопления, вентиляции и кондиционирования

9.91. Годовой расход энергии системами отопления, вентиляции и кондиционирования

10.91. Проектирование антикоррозийной защиты

11.91. Расчетные параметры наружного воздуха для типовых проектов

12.91. Рекомендации по расчету инфильтрации наружного воздуха в одноэтажные производственные здания

13.91. Противопожарные требования к системам отопления, вентиляции и кондиционирования

14.91. Новые схемы и решения противодымной защиты лестнично-лифтовых узлов многоэтажных зданий

15.91. Противодымная зашита при пожаре и вентиляция подземных стоянок легковых автомобилей

Раздел 1. Противодымная защита при пожаре

1.1. Пожарная опасность стоянки легковых автомобилей отнесена к категории В, [2] поэтому средний удельный вес дыма при пожаре принят по СНиП 2.04.05-91* (далее СНиП) =5 Н/м3 и плотность 0,51 кг/м3.

1.2. Высота помещений [2] в местах проезда и хранения автомобилей и на путях эвакуации людей должна быть не менее 2 м от пола до выступающих конструкций и подвесного оборудования. При высоте помещения 2,5 м вертикальные завесы, ограждающие дымовые зоны, не должны спускаться ниже 2,0 м от пола. Глубина «резервуаров дыма» при этом будет зависеть от высоты конструкций перекрытия стоянки, и, как правило, будет не более 0,5 м.

1.3. Расход дыма, кг/ч, удаляемого из резервуара дыма над загоревшимся автомобилем, следует определять по периметру очага пожара, за который принимается периметр большего из размещаемых автомобилей с ограничением по приложению 22 к СНиП, где определен предельный периметр очага пожара — 12 м. Расход дыма рекомендуется рассчитывать [3 и 4] по формуле СНиП:

где: — периметр очага пожара, (не более 12 м);

— расчетный средний уровень стояния дыма от пола помещения, м, принимаемый в данном случае 2 м;

— коэффициент, равный 1,2 к расчетному расходу дыма и площади вытяжных шахт, фрамуг в окнах и фонарях, для систем, действующих за счет естественного побуждения тяги, при их совместной работе со спринклерной системой пожаротушения. Для вытяжных систем с искусственным побуждением (вентиляторы, эжекторы и др.) =1.

Максимальный расход дыма для стоянок легковых автомобилей при =1, кг/ч, равен:

кг/ч или 6,38 кг/с.

1.4. Время заполнения резервуара дымом согласно п.5.8 СНиП рассчитывается (с) по формуле:

где: — площадь резервуара дыма, м2;

— средний уровень стояния дыма от пола помещения, принимается 2 м;

— высота помещения, м;

— периметр очага пожара, м.

1.5. При относительно малой плотности потока эвакуирующихся (0,05 м2/м2) скорость людей по ГОСТ 12.1.004-91 [6] равна 1,7 м/с. Нормативные 40 м расстояния [2], п.3.24 до ближайшего эвакуационного выхода люди пройдут за 40/1,7=24 с. Максимальная площадь резервуара дыма , м2, при высоте его бортов 0,5 м, свободной высоте помещения 2,5 м и максимальном расходе дыма по формулам (1) и (2) при =24 с и =12 м, могущего принять образующий дым, равна =24·12/[(2-0.5 — 2,5-0.5)·6,39]=600 м2.

При балансе поступления и удаления дыма из резервуара, поддерживаемом средствами тушения пожара, распространение дыма по помещению относительно продолжительное время будет сдерживаться емкостью резервуара и работой вытяжной системы ВД1 или ВД2, что обеспечит благоприятные условия для тушения пожара и эвакуации людей и автомобилей.

1.6. Максимальная площадь этажа подземной стоянки автомобилей, согласно п.3.20 [2], равна 3000 м2. В соответствии с п.5.7 СНиП «Помещения площадью более 1600 м2 необходимо разделять на дымовые зоны, учитывая возможность возникновения пожара в одной из них. Каждую дымовую зону в целях локализации пожара следует, как правило, ограждать плотными вертикальными свесами с потолка или завесами из негорючих материалов, спускающимися с потолка (перекрытия) к полу, но не ниже 2,5 м от него, образуя под потолком (перекрытием) «резервуары дыма».

Для повышения надежности противодымной защиты подземных стоянок легковых автомобилей устройство резервуаров дыма обязательно; максимальный нормативный размер площади резервуара дыма принять 800 м2. Этажи стоянок следует делить на дымовые зоны с устройством в каждом по два или несколько резервуаров дыма, площадью не более 800 м2 каждый. Это обеспечит в начальной стадии пожара задымление не более половины площади этажа.

1.7. Для эффективного использования емкости резервуара дыма в верхней части вытяжного воздуховода, прокладываемого внутри резервуара, предусматриваются дымоприемные отверстия — по одному на каждые 100 м2 площади резервуара, если глубина резервуара менее 1 м и на каждые 200 м2 при большей глубине резервуара. Площадь отверстия определяется соответствующей частью расчетного расхода дыма и массовой скоростью всасывания не больше 10 кг/(с·м2). Расстояние любого дымоприемного отверстия от края резервуара не должно превышать 10 м.

1.8. В торце каждого резервуара дыма (рис.2 и 3) на вытяжном воздуховоде следует предусмотреть дымовой клапан с проходным сечением, рассчитанным на расход дыма, определенный по формуле (1), при массовой скорости дыма не более 10 кг/(с·м2). К одному вентилятору допускается присоединять не более 4-х резервуаров дыма, общей площадью не более 3000 м2 на каждом этаже.

Данные о дымовых клапанах приведены в приложениях 1-3.

1.9. Противодымная вытяжная вентиляция сблокирована с автоматической пожарной сигнализацией. Предусматривается автоматическое дистанционное и ручное управление. При загорании одного из автомобилей должен автоматически открываться дымовой клапан в резервуаре дыма, накрывающем данный автомобиль и автоматически включаться дымовой вытяжной вентилятор системы этажа, на котором произошел пожар. При появлении дыма в другом резервуаре (или резервуарах) должны автоматически открываться дымовые клапаны, присоединяя их к вытяжной системе.

1.10. Системы дымоудаления обслуживают: ВД1 — 1, 2, 3 этажи, ВД2 — 4, 5 этажи стоянки и должны иметь огнестойкий вентилятор и систему огнестойких воздуховодов (предел огнестойкости не менее 1 ч) с ответвлениями к каждому резервуару дыма.

Вытяжные вентиляторы дыма стоянки следует разместить:

а) для отдельно расположенной многоэтажной подземной стоянки — на верхнем ее этаже;

б) для подземной стоянки, расположенной под зданием — на верхнем этаже этого здания.

Воздуховоды системы дымоудаления для взаимозаменяемости соединяются коллектором перед вентилятором. Коллектор следует разделить дымовыми клапанами (см. п.1.21.) по схеме на рис.1 для автоматического включения присоединенного вентилятора соседней системы при аварийной остановке основного (см. приложение 2).

Рис.1. Пятиэтажная подземная стоянка для легковых автомобилей.

Принципиальные схемы противодымной, приточной и вытяжной вентиляции. При пересечении перекрытий устанавливаются огнезадерживающие клапаны (на схеме не показаны).

П1. П5 — приточные системы общеобменной вентиляции;

В1. В5 — вытяжные системы общеобменной вентиляции;

ПД1. ПД6 — приточные системы противодымной вентиляции;

ВД1. ВД2 — вытяжные системы противодымной вентиляции;

К1. К6 — дымовые клапаны;

Р1. Р2 — резервуары дыма.

Рис.2. План на отм. пола 1-го этажа. Входы и выходы, показанные на плане, соответствуют отм. 0.00.

Р1 и Р2 — резервуары дыма; 3 — свесы с потолка; 4 и 5 — изолированные лифты; 5 и 7 — изолированные лестничные клетки; 8 — выезд с первого этажа; 9 — выезд со второго и третьего этажей; 10 — выезд с четвертого и пятого этажей; 11 — тамбуры-шлюзы на въезд; 12 — тамбуры-шлюзы на входах; 13 — вход; 14 — приточный воздуховод 0,5х0,5 м; 15 — выпуск воздуха в стороны рассеянными струями с отм. 2 м от пола этажа до низа воздухораспределителей.

1 и 2 — дымовые клапаны; Р1 и Р2 — резервуары дыма; 3 — приточный воздуховод; 4, 5 и 6 — расчетные участки воздуховодов.

Для одноэтажных подземных стоянок рекомендуется предусматривать установку резервного вентилятора.

Шахты для выброса дыма при пожаре, не совмещенные с выбросными шахтами постоянно действующей вытяжной вентиляции, следует размещать так, чтобы дым из них не попадал в окна жилой застройки. Высота таких шахт должна быть не менее 2 м от уровня земли и расстояние не менее 4-6 м от жилой застройки.

Шахты для выброса дыма, совмещенные с выбросами постоянно действующей вентиляции, следует размещать в соответствии с требованиями п.3.7 Пособия.

1.11. В подъемные стоянки легковых автомобилей, имеющие два этажа и более, и стоянки, лестничные клетки которых связывают подземную и надземную части стоянок или подземную стоянку с надземными этажами здания другого назначения, следует подать приточный наружный воздух для создания избыточного давления:

а) в лифтовых и коммуникационных шахтах;

б) в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбурах-шлюзах при них, если таковые предусмотрены строительным проектом;

в) в тамбурах-шлюзах при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;

г) в пандусах, соединяющих этаж пожара с наружным пространством при открытых воротах для выезда автомобилей;

д) в тамбурах-шлюзах при пандусах для автомобилей и других тамбурах-шлюзах, предусмотренных строительным проектом.

Примечание. Тамбур-шлюз — помещение, имеющее две двери или двое ворот, когда одна дверь или ворота открыты, другая дверь или ворота должны автоматически закрываться.

1.12. Расход наружного воздуха для противодымной защиты следует рассчитывать на обеспечение давления воздуха по п.1.14., по отношению к давлению наружного воздуха или давлению в помещениях, в которые ведут двери или проемы из защищаемых сооружений или помещений, в том числе давления:

а) в верхней части лифтовых шахт при закрытых дверях этих шахт на всех этажах, кроме верхнего (давление воздуха внутри лифтовых шахт практически постоянно, в связи с малой скоростью движения воздуха в них);

б) в верхней части незадымляемых лестничных клеток 2-го типа при открытых дверях на этаже пожара и закрытых дверях на всех других этажах лестничной клетки. Двери из лестничных клеток наружу при этом открыты;

в) в тамбурах-шлюзах перед дверями незадымляемой лестничной клетки 3-го типа. На этаже пожара одна дверь тамбур-шлюза открыта, другая закрыта. На всех остальных этажах обе двери тамбур-шлюза закрыты.

Примечание. Пунктом 1.12 представлен расчетный вариант положения дверей. Фактически все двери лестничной клетки будут кратковременно открываться.

1.13. При расчете противодымной защиты следует принимать:

а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного и теплого (см. п.2.7 Пособия) периода года (параметры Б); скорость ветра принимать по прил.8 к СНиП, но не более 5 м/с;

б) направление ветра со стороны противоположной главному эвакуационному выходу людей из здания;

в) избыточное давление воздуха в шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбурах-шлюзах с дверями или воротами, ведущими наружу — по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания принимать не менее 20 Па;

г) давление на закрытые двери на путях эвакуации не должно превышать 50 Па (регулируется клапаном избыточного давления);

д) при двухстворчатых дверях в расчет принимать большую створку; ворота для автомобилей на этаже пожара — открытые полностью;

е) кабины лифтов при пожаре должны находиться на верхнем этаже, и двери в лифтовую шахту открыты.

1.14. Расход наружного воздуха, подаваемого в пандусы, лифтовые шахты, лестничные клетки, тамбуры-шлюзы, вестибюль или другие защищаемые давлением воздуха помещения, расположенные перед въездными воротами или входными дверями стоянки, рассчитывается на противодавление наружного воздуха, определяемое по формуле, Па:

где: — скорость ветра по прил.8 к СНиП, но не более 5 м/с;

— кг/м3, плотность воздуха в холодный период года (параметры Б). При определении давления воздуха при расчете вентилятора принимать для теплого периода года (параметры Б).

Расход воздуха для открытых ворот и входных дверей, не имеющих Z-образных тамбуров, кг/ч, определяется по формуле:

при наличии Z-образного тамбура для входных дверей:

где: , — площадь ворот и дверей, м2;

При наличии двух последовательно расположенных дверей или ворот одинаковой площади расчет по формулам (4) и (5) ведется с коэффициентом =0,707, а — трех и более — с коэффициентом =0,58 [7].

1.15. Удельный расход воздуха на 1 м длины притвора закрытой двери или ворот при давлении нагнетаемого воздуха в 1 Па (для обеспечения прижима к притвору), =8 кг/(м·ч), а если давление воздуха отжимает их от притвора, то расход удваивается, т.е. =16 кг/(м·ч).

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *